Коэффициент местных сопротивлений трубопроводов: Справочные таблицы коэффициента местного сопротивления

Коэффициент местного сопротивления при повороте. Определение коэффициента местных сопротивлений в трубопроводе

Местные сопротивления

При движении реальных жидкостей кроме потерь на трение по длине трубопровода, возникающих из-за вязкости жидкости, могут возникать потери напора, связанные с наличием местных сопротивлений (краны, задвижки, сужения, расширения, повороты трубопроводов и проч.), которые вызывают изменения скорости движения или направления потока.

Потери напора в местных сопротивлениях определяются по формуле

где ξ – коэффициент местных потерь; – скоростной напор; – средняя скорость.

Коэффициентом местных потерь

ξ называют отношение потери напора в данном местном сопротивлении к скоростному напору

В большинстве случаев диаметр трубопровода до местного сопротивления и после него бывает разным, а поэтому и скорости движения жидкости при этом разные (рис. 6.21). Очевидно, что и коэффициенты местных потерь, отнесенные к скоростному напору до и после местного сопротивления, будут различными. Поэтому при пользовании гидравлическими справочниками необходимо всегда обращать внимание, к какому скоростному напору отнесен коэффициент Обычно ξ относят к скоростному напору за местным сопротивлением.

Рис. 6.21.

В некоторых случаях удобно определять местные сопротивления через так называемую эквивалентную длину местного сопротивления. Эквивалентная длина местного сопротивления – это такая длина прямого трубопровода, на которой происходит такая же потеря напора , как и в данном местном сопротивлении.

Эквивалентную длину можно определить из равенства

Понятие эквивалентной длины позволяет ввести понятие о приведенной длине трубопровода

где l

– действительная длина трубопровода.

Коэффициент местных потерь ξ в общем случае зависит от формы местного сопротивления, числа Re, шероховатости поверхности, а для запорных устройств также от степени их открытия, т.е.

где симплексы характеризуют форму местного сопротивления, в том числе и степень открытия в случае запорного устройства.

Ввиду большой сложности происходящих в местных сопротивлениях явлений в настоящее время нет надежных методов теоретического определения коэффициента ξ. Он определяется в основном экспериментально. Имеется попытка теоретически обосновать коэффициент местных потерь на случай внезапного расширения трубопровода (рис. 6.22). Используя аналогию потерь энергии при внезапном расширении с неупругим ударом твердых тел, Ж. III. Борда из теоремы о приращении количества движения и уравнения Бернулли вывел формулу для местных потерь при внезапном расширении потока в виде

где – скорости потока до и после внезапного расширения, т.е. потеря напора при внезапном расширении равна скоростному напору потерянной скорости, где потерянная скорость. Это утверждение представляет так называемую теорему Борда

Карно.

Однако более детальный анализ явлений показывает, что аналогия потерь напора при внезапном расширении с потерями энергии при неупругом ударе твердых тел далеко неполная. Опытом, в частности, подтверждается, что потери напора, даваемые теоремой Борда – Карно, получаются завышенными. Поэтому на основании теоретических соображений и эксперимента предложено эту потерю определять по формуле

где k –

коэффициент, определяемый опытным путем.

Рис. 6.22.

Рассмотрим отдельные практически важные типы местных сопротивлений.

(см. рис. 6.22).

Хотя аналогия внезапного расширения потока с неупругим ударом не может служить основой для строгого теоретического обоснования и объяснения физического смысла явления, в первом приближении она достаточна. Благодаря неупругости удара механическая энергия рассеивается и превращается во внутреннюю энергию жидкости. Этим и объясняется основная доля потерь при внезапном расширении, которые подсчитываются по формуле (6.26).

Уравнение неразрывности потока для несжимаемой жидкости имеет вид

Подставляя выражение (6.28) в формулу (6.26), получаем

(6.29)

Сравнивая формулы (6.29) и (6.25), находим

Выразим из (6.27):

Подставляя выражение (6.31) в формулу (6.26), получаем

(6.32)

Сравнивая формулы (6.32) и (6.25), находим

Таким образом, по формулам (6.29), (6.32) можно определить потери напора в местном сопротивлении в случае известных скоростейили. Для приближенных расчетов коэффициент k

можно принять равным 1.

2. Выход из трубы в резервуар больших размеров
(рис. 6.23).

Рис. 6.23.

В данном случае площадь сечения резервуара поэтому

Тогда из формулы (6.30) следует

(рис. 6.24).

Рис. 6.24.

В данном случае происходит внезапное увеличение скорости. Удара при этом в плоскости перехода сечения не происходит. Но на некотором расстоянии ниже по течению происходит сжатие струи (сечение с –

с), а затем переход от сжатого сечения к нормальному. Этот переход можно рассматривать как удар, что и служит причиной потерь напора.

Потери напора при внезапном сужении значительно меньше потерь напора при внезапном расширении. Коэффициент ξ здесь зависит от соотношения . Найденные опытным путем значения ξ, приведены в табл. 6.1.

Таблица 6.1

Значения ξ при внезапном сужении

4. Постепенное расширение потока
(диффузор) (рис. 6.25).

Рис. 6.25.

При малых углах течение в диффузоре происходит безотрывно. При углах происходит отрыв потока от стенки. Это объясняется тем, что в диффузоре происходит увеличение давления в направлении движения, вызываемое уменьшением скорости вследствие расширения канала. Частицы жидкости, движущейся у стенки, сильно затормаживаются силами вязкости, и в определенной точке их кинетическая энергия становится недостаточной для преодоления все возрастающего давления. Поэтому скорость жидкости в пристенном слое в такой точке обращается в нуль, а за этой точкой появляются обратные течения – отрыв потока.

Если безотрывное течение в диффузоре происходит практически без потерь, то течение с отрывом сопровождается значительными потерями энергии на вихреобразование.

Зависимость имеет вид, представленный на рис. 6.26.

Рис. 6.26.

При угле коэффициент потерь достигает максимума. Причем при угле потери напора превосходят потери при внезапном расширении потока (). Поэтому вместо переходов в виде диффузоров с угломнужно применять внезапное расширение как переход с меньшими потерями напора.

Для данного местного сопротивления коэффициент ξ будет функцией только от числа Re. В зависимости от влияния числа Re на коэффициент ξ режимы

По участкам

По участкам

Независимо от того как будет проводиться расчет следует занести:

  • L, Длина участка,
    м

    задается длина участка трубопровода в плане с учетом длины П-образных компенсаторов.
    Данное поле можно заполнить автоматически, взяв длину участка с карты в масштабе. «Автоматическое занесение длины с карты»

  • Ke_con_pod,Шероховатость подающего трубопровода
    (конструкторский),
    мм-
    Задается шероховатость подающего трубопровода для конструкторского расчета;

  • Ke_con_obr, Шероховатость обратного трубопровода
    (конструкторский),
    мм-
    Задается шероховатость обратного трубопровода для конструкторского расчета;

  • Kz_pod, Коэффициент местного сопротивления подающего
    трубопровода-
    Задается коэффициент местного сопротивления для подающего трубопровода, например 1.1 или
    1.2. В этом случае действительная длина участка трубопровода будет увеличена на 10 или
    20 % соответственно. Если коэффициент местного сопротивления для подающего трубопровода
    будет задан равным 1.0, то действительная длина подающего трубопровода увеличена не
    будет;

  • Kz_obr, Коэффициент местного сопротивления обратного
    трубопровода-
    Задается коэффициент местного сопротивления для обратного трубопровода, например 1.1 или
    1.2. В этом случае действительная длина участка трубопровода будет увеличена на 10 или
    20 % соответственно. Если коэффициент местного сопротивления для обратного трубопровода
    будет задан равным 1.0, то действительная длина обратного трубопровода увеличена не
    будет.

    Примечание

    Если местные сопротивления неизвестны, то в этом случае пользователь может
    увеличить действительную длину трубопровода добавлением эквивалентной длины,
    характеризующей потери в местных сопротивлениях. Для этого следует задать для полей
    Коэффициент местного сопротивления под. тр-да. и
    Коэффициент местного сопротивления под. тр-да. значения от
    1.05 до 1.2

    Если вид местных сопротивлений и их количество известны, их следует указать с
    помощью справочника по местным сопротивлениям. Этот справочник заносится в поле
    Местные сопротивления под. (обр.) тр-да.

  • Zpod_str, Местные сопротивления под. тр-да – Задаются местные
    сопротивления, установленные на подающем трубопроводе. Как работать со справочником по
    местным сопротивлениям см. в разделе «Справочник по местным сопротивлениям». Сумма
    всех сопротивлений, автоматически записывается в поле Сумма коэф. местных сопротивлений
    под. тр-да. Значения коэффициентов местных сопротивлений приведены в таблице приложения
    Приложение E, Коэффициенты местных сопротивлений на участке трубопровода;

  • Zobr_str, Местные сопротивления обр. тр-да – Задаются местные
    сопротивления, установленные на обратном трубопроводе. Как работать со справочником по
    местным сопротивлениям см. в разделе «Справочник по местным сопротивлениям». Сумма всех сопротивлений, автоматически записывается в поле
    Сумма коэф. местных сопротивлений обр. тр-да. Значения коэффициентов местных
    сопротивлений приведены в таблице приложения Приложение E, Коэффициенты местных сопротивлений на участке трубопровода.

    Как работать со справочником по местным сопротивлениям см. в разделе «Справочник по местным сопротивлениям». Значения
    коэффициентов местных сопротивлений приведены в таблице приложения Приложение E, Коэффициенты местных сопротивлений на участке трубопровода.
    Сумма всех сопротивлений, автоматически записывается в поле Сумма коэф. местных сопротивлений (под) обр. тр-да.

    Примечание

    Указывая местные сопротивления, установленные на сети следует, чтобы значения
    полей Коэффициент местного сопротивления подающего трубопровода
    и Коэффициент местного сопротивления обратного трубопровода
    были равными 1.

В зависимости от того, по какому параметру будет делаться расчет, следует занести
оптимальные скорости или удельные линейные потери:

Местные гидравлические сопротивления — Студопедия

Местными гидравлическими сопротивлениями называются участки трубопроводов (каналов), на которых поток жидкости претерпевает деформацию вследствие изменения размеров или формы сечения, либо направления движения. Простейшие местные со­противления можно условно разделить на расширения, сужения, которые могут плавными и внезапными, и повороты, которые также могут плавными и внезапными.

Но большинство местных сопротивлений являются комбинациями указанных случаев, так как поворот потока может привести к изменению его сечения, а расширение (сужение) потока — к отклонению от прямолинейного движения жидкости (см. рисунок 3.21, б). Кроме того, различная гидравлическая арматура (краны, вентили, клапаны и т.д.) практически всегда является комбинацией простейших местных сопротивлений. К местным сопротивлениям также относят участки трубопроводов с разделением или слиянием потоков жидкости.

Необходимо иметь в виду, что местные гидравлические сопротивления оказывают существенное влияние на работу гидросистем с турбулентными потоками жидкости. В гидросистемах с ламинарными потоками в большинстве случаев эти потери напора малы по сравнению с потерями на трение в трубах. В данном разделе будут рассмотрены местные гидравлические сопротивления при турбулентном режиме течения.

Потери напора в местных гидравлических сопротивлениях называются местными потерями.

Несмотря на многообразие местных сопротивлений, в большинстве из них потери напора обусловлены следующими причинами:



— искривлением линий тока;

— изменением величины скорости вследствие уменьшения или увеличения живых сечений;

— отрывом транзитных струй от поверхности, вихреобразованием.

Несмотря на многообразие местных сопротивлений, в большинстве из них изменение скоростей движения приводит к возникновению вихрей, которые для своего вращения используют энергию потока жидкости (см. рисунок 3.21, б). Таким образом, основной причиной гидравлических потерь напора в большинстве местных сопротивлений является вихреобразование. Практика показывает, что эти потери пропорциональны квадрату скорости жидкости, и для их определения используется формула Вейсбаха

.

При вычислении потерь напора по формуле Вейсбаха наибольшей трудностью является определение безразмерного коэффициента местного сопротивления . Из-за сложности процессов, происходящих в местных гидравлических сопротивлениях, теоретически найти  удается только в отдельных случаях, поэтому большинство значений этого коэффициента получено в результате экспериментальных исследований. Рассмотрим способы определения коэффициента для наиболее распространенных местных сопротивлений при турбулентном режиме течения.


Для внезапного расширения потока (см. рисунок 3.21, б) имеется теоретически полученная формула Борда для коэффициента , который однозначно определяется соотношением площадей до расширения (S1) и после него (S2):

. (3.35)

Следует отметить частный случай, когда жидкость вытекает из трубы в бак, т. е. когда площадь сечения потока в трубе S1значительно меньше таковой в баке S2. Тогда из формулы (3.35) следует, что для выхода трубы в бак = 1. Для оценки коэффициента потерь напора при внезапном сужении  используется эмпирическая формула, предложенная И.Е. Идельчиком, которая также учитывает соотношение площадей до расширения (S1) и после него (S2):

. (3.36)

Для внезапного сужения потока тоже необходимо отметить частный случай, когда жидкость вытекает из бака по трубе, т. е. когда площадь сечения потока в трубе S2значительно меньше таковой в баке S1. Тогда из (3.36) следует, что для входа трубы в бак = 0,5.

В гидравлических системах достаточно часто встречаются плавное расширение потока (рисунок 3.21, в) и плавное сужение потока (рисунок 3.21, г). Расширяющееся русло в гидравлике принято называть диффузором, а сужающееся — конфузором. При этом, если конфузор выполнен с плавными переходами в сечениях 1-1‘и 2-2‘, то его называют соплом. Эти местные гидравлические сопротивления могут иметь (особенно при малых углах α) достаточно большой длины l. Поэтому кроме потерь из-за вихреобразования, вызванного изменением геометрии потока, в этих местных сопротивлениях учитывают потери напора на трение по длине.

Значения коэффициентов для плавного расширения  и плавного сужения  находят с введением поправочных коэффициентов в формулы (3.35) и (3.36):  и .

Поправочные коэффициенты kpи kcимеют численные значения меньше единицы, зависят от углов α, а также от плавности переходов в сечениях и 1-1‘ и 2-2. Их значения приводятся в справочниках.

Весьма распространенными местными сопротивлениями являются также повороты потоков. Они могут быть с внезапным поворотом трубы (рисунок 3.21, д) или с плавным поворотом (рисунок 3.21, е).

Внезапный поворот трубы (или колено) вызывает значительные вихреобразования и поэтому приводит к существенным потерям напора. Коэффициент сопротивления колена  определяется в первую очередь углом поворота δ и может быть выбран из справочника.

Плавный поворот трубы (или отвод) существенно снижает вихреобразование и, следовательно, потери напора. Коэффициент  для данного сопротивления зависит не только от угла поворота δ, но и от относительного радиуса поворота R/d . Для определения коэффициента  существуют различные эмпирические зависимости, например, , (3.37) либо находятся в справочной литературе.

Коэффициенты потерь других местных сопротивлений, встречающихся в гидравлических системах, также могут быть определены по справочнику.

Следует иметь в виду, что два или более гидравлических сопротивления, установленных в одной трубе, могут оказывать взаимное влияние, если расстояние между ними менее 40d (d — диаметр трубы).

Коэффициент местного сопротивления трубопроводов — Справочник химика 21





    Ег — сумма коэффициентов местных сопротивлений, принимаемых для наиболее распространенных изгибов трубопровода по табл. 59 и 60  [c.189]

    Коэффициенты местного сопротивления при внезапном расширении трубопровода (рис. 11.2, а) [c.520]

    Значения коэффициентов местных сопротивлений I в зависимости от изгиба трубопровода [c.190]

    Для практических расчетов в справочной литературе приводятся значения коэффициентов местных сопротивлений м. с для различных конструктивных элементов трубопроводов. Эти коэффициенты представляют собой отношение местного сопротивления /г . с к скоростному напору w l2g. [c.313]








    Коэффициент местного сопротивления трубопровода Аг можно заменять на эквивалентную длину /э(м), которая равна [c.285]

    С=А с суж + тр, где /(с — коэффициент смягчения суж —коэффициент местного сопротивления при внезапном сужении трубопровода гр — коэффициент сопротивления трению (табл. 11.3). Значения коэффициента Ка приведены ниже  [c.522]

    Тройники. Коэффициенты определяют в зависимости от отношения расхода жидкости в ответвлении к общему расходу в основном трубопроводе (магистрали). При определении потерь напора с использованием приведенных ниже коэффициентов следует исходить из скорости жидкости в магистрали. Коэффициенты местных сопротивлений, относящиеся к магистрали ( ) и к ответвляющемуся трубопроводу ( отв), в ряде случаев могут иметь отрицательные значения, так как при слиянии или разделении потоков возможно всасывание жидкости и увеличение напора  [c.15]

    Значения коэффициентов местных сопротивлений для случаев расширения трубопровода (рис. 11.2, а и б) приведены в табл. 11.2 и 11.3. [c.520]

    Коэффициент сопротивления трубопровода определяется как арифметическая сумма коэффициентов местных сопротивлений его отдельных элементов, таких как сужения, расширения, вход, выход, повороты и т. д., и коэффициентов сопротивления трения прямолинейных участков, которые содержатся в специальной справочной литературе [20]. Коэффициенты местных сопротивлений некоторых типовых элементов сбросных трубопроводов приведены в табл. 3. Безразмерную величину [c.26]

    При гидравлическом расчете рассолопроводов принимаются плотность рассола — 1,2 г/см вязкость — 1,05—1,1 сП коэффициенты местного сопротивления трубопровода — 1,05—1,15 по сравнению с водой коэффициент неравномерности подачи рассола, связанный с восстановлением аварийного запаса и неравномерной работой потребителя,— 1,1—1,2. [c.221]

    При математическом описании внутренних переходных процессов в двухпозиционных гидро- и пневмоприводах принимают допущения. Нестационарное течение рабочей среды через трубопроводы и дроссели рассматривают как квазистатическое. Мгновенное значение расхода при переходном режиме принимают равным той величине, которая имеется при установившемся течении рабочей среды и одинаковом перепаде давления. Такое допущение приходится принимать в связи с тем, что сведения о некоторых коэффициентах местных сопротивлений и аппаратов в условиях нестационарного течения рабочей среды крайне ограничены. При проектировочном рас гете объемных приводов приходится пользоваться экспериментальными данными, полученными при установившемся течении рабочей среды. Второе допущение — реальная рабочая среда с распределенными параметрами заменяется приближенной моделью с сосредоточенными параметрами. Упругость рабочей среды рассматривается в полости объемного двигателя, а масса в трубопроводах приводится к выходному звену. Такое допущение считают приемлемым (1] при условии [c.126]








    При определении коэффициентов местных сопротивлений следует иметь в виду различные условия установки сопротивлений в трубопроводе, требующие использования различной экспериментальной методики. [c.150]

    В уравнениях (2.2.12.20)-(2.2.12.24) обозначено ф — угол поворота кривошипа от положения, при котором поршень находился в левой мертвой точке К — радиус кривошипа са — угловая скорость вращения кривошипа 5 — площадь сечения цилиндра 5в — площадь сечения всасывающего трубопровода — коэффициент местного сопротивления насоса при всасывании жидкости, приведенный к скорости поршня «к— коэффициент гидравлического трения во всасывающем трубопроводе 4 — длина всасывающего трубопровода — суммарный коэффициент местных сопротивлений линии всасывания. [c.98]

    Значения коэффициентов местных сопротивлений могут иметь различные численные значения для разных видов сопротивлений. Так, например, при входе в трубопровод с острым краем = 0,5, с закругленным краем = 0,2 при выходе из трубопровода в практически неограниченное пространство = 1,0 при внезапном повороте потока на 90° (колено или угольник) = 1,1-2,2 в зависимости от диаметра трубопровода для нормального вентиля при его полном открытии = 4-11 также в зависимости от диаметра, при прохождении потоком открытой задвижки = = 0,15-0,5 и т. п. [c.97]

    При известных диаметре трубопровода d и диаметре отверстия диафрагмы коэффициент местного сопротивления диафрагмы может быть взят по справочным данным. Следовательно, коэффициент т может быть вычислен и формулой (3-103) удобно пользоваться для определения расхода [Л. 14, 40]. [c.91]

    Примем абсолютную шероховатость труб Д = 0,2 мм пользуясь рис. 4.4. находим зиачения коэффициента трения X для приемного и выкидного трубопровода, они соответственно равны 0,022 и 0,024. Коэффициенты местных сопротивлений ( () равны для входа в приемный трубопровод из водоотделителя 0.5 для каждого колена 1. для каждой задвижки, считая их полностью открытыми. 0.3 для клапана, регулирующего подачу орошения. 5. [c.169]

    I — коэффициент местного сопротивления е — абсолютная шероховатость трубопровода, м  [c.25]

    По формуле (10) определяем приведенную длину трубопровода. При этом будет складываться из коэффициентов местных сопротивлений плавного поворота на 90° с отношением г1й=3, выхода из трубопровода и сцпротивления трения прямолинейных участков [c.28]

    На экспериментальных установках, где рабочей жидкостью служит вода и диаметры трубопроводов в которых 25 мм и больше, обычно имеется возможность определять коэффициенты местных сопротивлений при значениях числа Рейнольдса, близких к квадратичной зоне сопротивл

РД 34.20.519-97 Методические указания по испытанию водяных тепловых сетей на гидравлические потери

Искать все виды документовДокументы неопределённого видаISOАвиационные правилаАльбомАпелляционное определениеАТКАТК-РЭАТПЭАТРВИВМРВМУВНВНиРВНКРВНМДВНПВНПБВНТМ/МЧМ СССРВНТПВНТП/МПСВНЭВОМВПНРМВППБВРДВРДСВременное положениеВременное руководствоВременные методические рекомендацииВременные нормативыВременные рекомендацииВременные указанияВременный порядокВрТЕРВрТЕРрВрТЭСНВрТЭСНрВСНВСН АСВСН ВКВСН-АПКВСПВСТПВТУВТУ МММПВТУ НКММПВУП СНЭВУППВУТПВыпускГКИНПГКИНП (ОНТА)ГНГОСТГОСТ CEN/TRГОСТ CISPRГОСТ ENГОСТ EN ISOГОСТ EN/TSГОСТ IECГОСТ IEC/PASГОСТ IEC/TRГОСТ IEC/TSГОСТ ISOГОСТ ISO GuideГОСТ ISO/DISГОСТ ISO/HL7ГОСТ ISO/IECГОСТ ISO/IEC GuideГОСТ ISO/TRГОСТ ISO/TSГОСТ OIML RГОСТ ЕНГОСТ ИСОГОСТ ИСО/МЭКГОСТ ИСО/ТОГОСТ ИСО/ТСГОСТ МЭКГОСТ РГОСТ Р ЕНГОСТ Р ЕН ИСОГОСТ Р ИСОГОСТ Р ИСО/HL7ГОСТ Р ИСО/АСТМГОСТ Р ИСО/МЭКГОСТ Р ИСО/МЭК МФСГОСТ Р ИСО/МЭК ТОГОСТ Р ИСО/ТОГОСТ Р ИСО/ТСГОСТ Р ИСО/ТУГОСТ Р МЭКГОСТ Р МЭК/ТОГОСТ Р МЭК/ТСГОСТ ЭД1ГСНГСНрГСССДГЭСНГЭСНмГЭСНмрГЭСНмтГЭСНпГЭСНПиТЕРГЭСНПиТЕРрГЭСНрГЭСНсДИДиОРДирективное письмоДоговорДополнение к ВСНДополнение к РНиПДСЕКЕНВиРЕНВиР-ПЕНиРЕСДЗемЕТКСЖНМЗаключениеЗаконЗаконопроектЗональный типовой проектИИБТВИДИКИМИНИнструктивное письмоИнструкцияИнструкция НСАМИнформационно-методическое письмоИнформационно-технический сборникИнформационное письмоИнформацияИОТИРИСОИСО/TRИТНИТОсИТПИТСИЭСНИЭСНиЕР Республика КарелияККарта трудового процессаКарта-нарядКаталогКаталог-справочникККТКОКодексКОТКПОКСИКТКТПММ-МВИМВИМВНМВРМГСНМДМДКМДСМеждународные стандартыМетодикаМетодика НСАММетодические рекомендацииМетодические рекомендации к СПМетодические указанияМетодический документМетодическое пособиеМетодическое руководствоМИМИ БГЕИМИ УЯВИМИГКМММНМОДНМонтажные чертежиМос МУМосМРМосСанПинМППБМРМРДСМРОМРРМРТУМСанПиНМСНМСПМТМУМУ ОТ РММУКМЭКННАС ГАНБ ЖТНВННГЭАНДНДПНиТУНКНормыНормы времениНПНПБНПРМНРНРБНСПНТПНТП АПКНТП ЭППНТПДНТПСНТСНЦКРНЦСОДМОДНОЕРЖОЕРЖкрОЕРЖмОЕРЖмрОЕРЖпОЕРЖрОКОМТРМОНОНДОНКОНТПОПВОПКП АЭСОПНРМСОРДОСГиСППиНОСНОСН-АПКОСПОССПЖОССЦЖОСТОСТ 1ОСТ 2ОСТ 34ОСТ 4ОСТ 5ОСТ ВКСОСТ КЗ СНКОСТ НКЗагОСТ НКЛесОСТ НКМОСТ НКММПОСТ НКППОСТ НКПП и НКВТОСТ НКСМОСТ НКТПОСТ5ОСТНОСЭМЖОТРОТТПП ССФЖТПБПБПРВПБЭ НППБЯПВ НППВКМПВСРПГВУПереченьПиН АЭПисьмоПМГПНАЭПНД ФПНД Ф СБПНД Ф ТПНСТПОПоложениеПорядокПособиеПособие в развитие СНиППособие к ВНТППособие к ВСНПособие к МГСНПособие к МРПособие к РДПособие к РТМПособие к СНПособие к СНиППособие к СППособие к СТОПособие по применению СППостановлениеПОТ РПОЭСНрППБППБ-АСППБ-СППБВППБОППРПРПР РСКПР СМНПравилаПрактическое пособие к СППРБ АСПрейскурантПриказПротоколПСРр Калининградской областиПТБПТЭ

Коэффициент местного сопротивления — Справочник химика 21








    Значения коэффициентов местных сопротивлений I в общем случае зависят от вида местного сопротивления и режима движения жидкости. Ниже рассмотрены наиболее распространенные типы местных сопротивлений и даны соответствующие значения коэффициентов I. [c.9]

    Определим коэффициенты местных сопротивлений. [c.16]

    Коэффициенты сопротивления трения и коэффициенты местного сопротивления различных элементов теплообменника  [c.169]

    Значения коэффициентов местных сопротивлений в кожухотрубчатых теплообменниках [c.156]

    В изогнутых трубках н коленах направление течения изменяется. Значения коэффициентов местных сопротивлений для различных конструктивных элементов (обводы, колена, закругления, Т-образные элементы и т. д.) приведены в технических справочниках. В некоторых случаях эти значения даются в виде эквивалентной длины прямого участка трубы (см, табл. 45) это означает, чтр расчет производится с учетом нормального коэффициента сопротивления трения в трубке, но вместо длины I в расчеты вводят равноценную длину, которая приведена в таблицах для данной фигурной части или арматуры. [c.171]

    I — коэффициент местного сопротивления р — плотность  [c.9]

    Местные сопротивления в трубной зоне теплообменного аппарата и в коммуникациях (входная и выходная камеры, вход непосредственно в трубы и выход из них, поворот между ходами, различные переходы и др.) вызывают дополнительные потерн давления. Значение коэффициентов местных сопротивлений зависит от типа местных сопротивлений и их геометрических характеристик, а иногда и от скорости потока. Например при повороте потока внутри пучка на 180 с = 2, на 90 — с = 1. на 45° — с = 0,5. Величину можно найти по графикам и таблицам, приведенным в соответствующей литературе (например, [1,28, 120]) [c.251]

    Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений отдельно для всасывающей и нагнетательной линий. [c.15]

    Сумма коэффициентов местных сопротивлений  [c.16]

    Потери давлений Ар, и Ар рассчитывают по формуле (6.22) при следующих значениях коэффициентов местных сопротивлений  [c.172]

    Вычисляем потери напора иа изгибах змеевика ЛР ИЗ (Па), полагая, что на каждые 10 м трубы имеется один изгиб с коэффициентом местного сопротивления е=1  [c.175]

    Сумма коэффициентов местных сопротивлений во всасываю-щей линии [c.15]

    Потери напора в результате местных сопротивлений выражаются так называемыми коэффициентами местных сопротивлений 1н.с (которые представляют собой отношение потерь напора на местные сопротивления к динамическим потерям) [c.102]








    Все коэффициенты местных сопротивлений относятся к средней расчетной скорости движения среды. [c.30]

    После нахождения коэффициентов местных сопротивлений можно рассчитать суммарную потерю давления в трубной зоне аппарата  [c.252]

    Сумма коэффициентов местных сопротивлений в нагнетательной линии [c.16]

    Коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемуся в трубном пространстве  [c.33]

    I — сумма коэффициентов местных сопротивлений тарелки (для различных тарелок имеет следующие значения [26] колпачковый — 4,5, с 5-образными элементами — 4,1, клапанной — 3,6, ситчатой—1,1 — 2,0, струйной с отбойниками — 1,5, струйной — 1,2). [c.92]

    Блок 15.7. Коэффициенты местных сопротивлений на входе и выходе  [c.324]

    Величины коэффициентов местных сопротивлений при течении вязких жидкостей определяют также по формуле А. Д. Альтшуля в зависимости от числа Рейнольдса  [c.172]

    Е( — сумма коэффициентов местных сопротивлений). По данным Нижневолжского филиала ГрозНИИ, для расчета полного гидрав- [c.252]

    Коэ

Местные сопротивления трубопроводов

Помимо прямых
участков труб в отдельных местах
трубопро­вода находятся фасонные
части — тела, которые являются
пре­пятствием на пути движения
жидкости. Следствием взаимодей­ствия
потока жидкости и этих тел является их
сопротивление, т. е. местные сопротивления.
Местные сопротивления — в основном
сопротивления давления. Их преодолевает
поток жидкости при обтекании фасонных
частей трубопроводов.

Энергия, которая
в этом случае затрачивается потоком
жид­кости, называется местной потерей
энергии. У потока жидкости, протекающего
через местные препятствия трубопроводов,
век­тор скорости изменяет либо
величину, либо направление, либо и
величину и направление. Например, при
внезапном сужении в трубе величина
скорости потока жидкости возрастает;
в поворо­те вектор скорости потока
жидкости изменяет направление, а в
обыкновенном вентиле вектор скорости
потока жидкости неод­нократно изменяет
и величину, и направление.

Изменение
вектора скорости течения жидкости (при
сравни­тельно больших значениях числа
Рейнольдса) в указанных мес­тах
трубопроводов приводит к отрыву потока
от обтекаемых сте­нок и образованию
вихрей. Наличие местных отрывов вихрей
и последующая деформация поля скоростей
являются причиной местных потерь напора.

Значения
коэффициентов ξ
для наиболее часто встречающихся местных
сопротивлений определяются эмпирически.

а) внезапное сужение
потока (рис. 34), значения коэффициентов
сопротивления приведены в табл. 2

Таблица
2

0,01

0,1

0,2

0,4

0,6

0,8

0,5

0,5

0,42

0,33

0,25

0,15

Рис. 34. Внезапное
сужение потока

б) труба расположена
под углом
к
стенке резервуара (рис. 36)

(108)

Рис. 35. Труба
расположена под углом α
к стенке
резервуара

в) труба расположена
перпендикулярно к стенке резервуара,
ребра входной кромке острые (рис. 36)

Рис. 36. Труба
расположена перпендикулярно к стенке
резервуара

г) труба подключена
к резервуару перпендикулярно стенке
(рис. 37)

Рис. 37. Труба
подключена к резервуару перпендикулярно
стенке

д) колено трубы с
(рис. 38), значения коэффициентов
сопротивления приведены в табл.3

Таблица 3

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

0,131

0,138

0,158

0,206

0,294

0,440

0,661

0,977

1,408

1,578

Рис. 38. Колено трубы
с

е) обратный клапан
(рис. 39)

Рис. 39. Обратный
клапаy

ж) внезапное
расширение (рис. 40)

;
(109)

Рис. 40. Внезапное
расширение

Значения коэффициентов
местных сопротивлений

для запорных
устройств в трубопроводах

Таблица
4

п/п

Наименование
местного

сопротивления

Показатели

1

задвижка

,
мм

мм

25

50

100

0,33

0,16

0,14

0,9

0,68

0,55

4,1

3

2,6

32

20

16

2

вентиль

Полностью открыт

,
мм

13

25

50

100

10,8

6,1

4,6

4,1

3

кран пробковый

5

10

20

30

0,05

0,29

1,56

5,47

40

50

55

70

17,3

52,6

100

675

4

клапан обратный

70

65

60

55

1,7

2,3

3,2

4,6

45

35

25

15

9,5

20

42

90

5

клапан всасывающий

,
мм

40

50

75

100

200

300

400

500

клапаны
с сеткой

12

10

8,5

7

5,2

3,7

3,1

2,5

обратный
клапан

18

11

8

5,5

3,5

2,5

1,8

Эксперимент по влиянию расстояния между диафрагмами и локальным коэффициентом сопротивления в трубопроводе нагнетания давления

[1]
Дун Чжиюн, Сюй Цинхуа. Исследование системы подачи воды на гидравлические характеристики секции гусиной шеи [J].Исследование по гидронауке, 1991, 2 (3): 96-98.

[2]
Тяньцзинь Морские научные исследования.Коэффициент местного сопротивления водопровода, указанный в протоколе испытаний [R]. Пекин: Морские научные исследования в Тяньцзине.

[3]
HE Yiying, ZHAO Yi, SUN Shuqing.Экспериментальное исследование местного коэффициента потери напора изгиба трубопровода [J]. Журнал гидротехники, 2003–11 (11): 54-58.

[4]
Ли Тао, Ли Ангуй, Чжоу Янь.Экспериментальное и численное моделирование вентиляции и кондиционирования воздуха с низким числом Рейнольдса, коэффициент сопротивления изгибу 90o [Дж]. Журнал Научного университета Циндао, 2006 г., 27 (6): 527-531.

[5]
Чжан Синь, Цзи Чанчжи, Цзян Минь.Влияние относительной шероховатости и числа Рейнольдса на коэффициент местного сопротивления трубопровода с изгибом на 90 ° [Дж]. Журнал гидроэнергетики, 2013, 32 (4): 88-93.

[6]
HE Yiying, ZHAO Yi, SUN Shuqing.Взаимодействие местных потерь между изгибами трубопровода [J]. Журнал гидротехники, 2004, 2 (2): 17-20.

[7]
Мао Шиминь, ХЭ Иин, Ли цзясин.Новые результаты исследований гидравлической трубы и ее применения [C]. Инженерные и скоростные водоотведения.

[8]
Гидравлическое трение [M].Хуан Цзюнь, Ся Сунъю, перевод. Пекин: Power Industry Press, (1957).

[9]
Миллер Д. С.Система внутреннего потока [M]. BHRA, (1971).

[10]
ХЭ Иин, Чэнь хуйцюань, Мао шиминь.Исследование гидравлического трения в системе трубопроводов циркуляции воды ТЭЦ / АЭС [M]. Пекин: Исследование водных ресурсов и гидроэнергетики Китая (2001 г.).

[11]
Цзи Чанчжи, Чжан Синь, Цзян Мин.Численное моделирование влияния геометрической формы трубопровода с изгибом 90o на коэффициент локальных потерь напора [C] / Международная конференция ICMET, Сингапур, 2010: 668-672.

DOI: 10.1109 / icmet.2010.5598446

[12]
Министерство водных ресурсов Аньхойского института гидравлических исследований HRWRC будет.Экспериментальное исследование потерь на трение в системе трубопроводов водоснабжения тепловой электростанции [R]. (1995).

[13]
Цю Сююнь.Гидравлическая система [М]. Урумчи: Xinjiang Electronic Press, 2008, 96-98.

[14]
Хуа шаозэн, Ян сюенин, перевод.Практическое руководство по гидравлическому сопротивлению [M]. Пекин: Defense Industry Press, (1985).

[15]
Эрвин Фрид, Идельчик И. Э., Сопротивление потоку: Руководство по проектированию для инженеров [R].(1989).

,

Коэффициент местного сопротивления | Scientific.Net

Потери давления степенного потока жидкости при осесимметричном внезапном сжатии

Авторы: Евгений Борзенко, Кира Бояркина, Геннадий Р. Шрагер

Аннотация: В работе исследуется ламинарное стационарное степенное течение жидкости при осесимметричном сжатии трубы.Математическая постановка задачи сформулирована с использованием переменных функции тока и завихренности. Для получения стационарного решения используется релаксационный метод с последующей реализацией численного алгоритма на основе конечно-разностной схемы альтернативных направлений. Проведенные параметрические исследования позволяют получить зависимость коэффициентов местного сопротивления от числа Рейнольдса, степени нелинейности и степени сжатия трубопроводов.

47

Эксперимент по влиянию расстояния между диафрагмами и локальным коэффициентом сопротивления в трубопроводе нагнетания давления

Авторы: Линь Ли, Шэн Цзинь, Чжао Лян Бай

Резюме: Для исследования влияния правила расстояния расстояния между диафрагмами до локального коэффициента сопротивления и суммарных потерь напора воды местных, провели исследование эксперимента через набор два различных относительного расстояния диафрагм в трубопроводе подачи давления.Результаты экспериментов показали, что: При относительном расстоянии, результаты общих локальных потерь напора воды, рассчитанные по традиционной гидравлической формуле с реальными измеренными данными, максимальная относительная погрешность была менее 3%. Это показало, что когда относительное расстояние было большим, нет необходимости учитывать влияние относительного расстояния между пластинами с отверстиями. Однако, когда относительное расстояние, реальные измеренные данные о полных местных потерях воды были намного меньше расчетных данных по традиционной формуле расчета, максимальная относительная ошибка была достигнута 239.5%. Было объяснено, что, когда относительное расстояние было относительно небольшим, существовало соседнее влияние между пластинами с отверстиями, поэтому общие локальные потери воды с помощью пластин с несколькими отверстиями не равнялись сумме каждой потери напора воды с помощью пластины с одним отверстием, и общая локальная потеря напора не обязательно увеличивалась с увеличением количества диафрагм. Было ли увеличение общих локальных потерь напора воды тесно связано с относительным расстоянием до диафрагм.Традиционная формула расчета локальной потери напора в гидравлике должна быть исправлена ​​и изменена.

1092

,

Температурный коэффициент сопротивления (α) Измерительные приборы

Резистивный датчик температуры (RTD) представляет собой специальный чувствительный к температуре элемент, сделанный из тонкой металлической проволоки, электрическое сопротивление которой изменяется в зависимости от температуры, как приблизительно следующая формула:

Temperature Coefficient of Resistance (α)

Temperature Coefficient of Resistance (α)

Где,
RT = Сопротивление RTD при заданной температуре T (Ом)
Rref = Сопротивление RTD при эталонной температуре Tref (Ом)
α = Температурный коэффициент сопротивления (Ом на Ом / градус)

Следующее Пример показывает, как использовать эту формулу для расчета сопротивления платинового RTD «100 Ом» со значением температурного коэффициента 0.00392 при температуре 35 градусов Цельсия:

RT = 100 [1 + (0,00392) (35 o C — 0 o C)]
RT = 100 [1 + 0,1372]
RT = 100 [1,1372]
RT = 113,72

Из-за нелинейности поведения RTD эта линейная формула RTD является только приближением. Лучшее приближение — формула Каллендара-ван Дюзена, которая вводит члены второй, третьей и четвертой степени для лучшего соответствия:

RT = Rref (1 + AT + BT 2 — 100CT 3 + CT 4 ) для температур -200 o C o C и

RT = Rref (1 + AT + BT 2 ) для температур 0 o C o C,

, оба предполагая Tref = 0 o C.Коэффициенты A, B и C меняются в зависимости от типа RTD, что эквивалентно α в формуле линейного RTD.

Температура плавления / замерзания воды является стандартной эталонной температурой для большинства термометров сопротивления. Вот некоторые типичные значения α для обычных металлов:

  • Никель = 0,00672 Ом / Ом o C
  • Вольфрам = 0,0045 Ом / Ом o C
  • Серебро = 0,0041 Ом / Ом o C
  • Золото = 0,0040 Ом / Ом o C
  • Платина = 0.00392 Ом / Ом o C
  • Медь = 0,0038 Ом / Ом o C

Как упоминалось ранее, платина является распространенным материалом проводов для изготовления промышленных RTD. Значение альфа (α) для платины варьируется в зависимости от легирования металла. Для платиновой проволоки «эталонного качества» наиболее распространенное значение альфа составляет 0,003902. Провод RTD из платинового сплава промышленного качества обычно доступен с двумя различными значениями коэффициента: 0,00385 («европейское» значение альфа) и 0,00392 («американское» значение альфа), из которых «европейское» значение равно 0.00385 используется чаще всего (даже в США!).

Альтернативой математическому прогнозированию сопротивления RTD является простой поиск его предсказанного сопротивления в зависимости от температуры в таблице значений, опубликованных для этого типа RTD. Таблицы отражают нюансы нелинейности RTD без добавления математической сложности: просто найдите сопротивление, соответствующее заданной температуре, или наоборот. Если значение попадает между двумя ближайшими записями в таблице, вы можете интерполировать найденное желаемое значение, рассматривая две ближайшие записи таблицы как конечные точки, определяющие сегмент линии, вычисляя желаемую точку вдоль этой линии.

100 Ом — это очень распространенное эталонное сопротивление (Rref при 0 градусах Цельсия) для промышленных RTD. 1000 Ом — еще одно распространенное эталонное сопротивление, а некоторые промышленные RTD имеют эталонное сопротивление всего 10 Ом. По сравнению с термисторами с их сопротивлением в десятки или даже сотни тысяч Ом сопротивление RTD сравнительно мало. Это может вызвать проблемы с измерением, поскольку провода, соединяющие RTD с его омметром, обладают собственным сопротивлением, которое будет составлять более существенный процент от общего сопротивления цепи, чем для термистора.

Кредиты: Тони Р. Купхальдт — Лицензия Creative Commons Attribution 4.0

.