Зависимость давления от расхода газа: факторы, расчет на 1 квт, зависимость от давления и диаметра

Содержание

Уравнение расхода газопровода. Объемный, массовый и коммерческий расход. Падение давления по длине газопровода. Среднее давление.





Вывод формулы расхода газопровода: Рассмотрим установившееся течение газа в трубопроводе. Такой режим движения газа принимают при решении целого ряда практических задач, в том числе и при технологическом расчете магистрального газопровода. Для установившегося течения уравнения (3.1) и (3.2) упрощаются, так как пропадают члены, содержащие время. Получим (3.3) (3.4)

Из (3.4) видно, что – постоянная величина. Поэтому . Учитывая это, приходим к известному уравнению (3.5)Это уравнение говорит о том, что падение давления в трубопроводе складывается из падения давления на трение, на подъем газа по вертикали и на возрастание скорости. Уравнение (3.5) – исходное для вывода основных формул гидравлического расчета газопроводов. Чтобы получить эти формулы, следует из (3.5) исключить переменные и . Это достигается при помощи уравнения неразрывности, которое запишем в виде: , (3.6)

( – массовый расход), и уравнения состояния (3.7) Массовый расход, если нет путевых отборов или подкачек, не изменяется по длине газопровода. Объемный расход 3/с) – это объем газа перекачиваемый за единицу времени. Объемный расход возрастает, так как давление по длине газопровода снижается. При стационарном режиме газопровода массовый расход газа (кг/с) остается одним и тем же во всех сечениях участка газопровода: ,(П2.1) где – плотность газа; – скорость газа в этом сечении; – площадь поперечного сечения трубопровода.

При этом объемный расход газа 3/с), изменяется от сечения к сечению. Если , то объемный расход и скорость газа увеличиваются от начала участка к его концу.

Коммерческим расходом газа 3/с), называется массовый расход газа, выраженный в стандартных кубических метрах. Очевидна формула: (П2.2) Температуру принимают постоянной. Коэффициент , учитывающий отклонение от законов идеального газа, также считают постоянным, поскольку он в диапазоне обычных для газопроводов условий изменяется мало. Заменив в (3.5) согласно (3.6) и (3.7) на и на и пренебрегая членом (его следует учитывать лишь для газопроводов, проходящих по сильно пересеченной местности), получим и далее после интегрирования где – длина расчетного участка газопровода, начало и конец которого обозначены индексами «н» и «к». Второе слагаемое в скобках , учитывает возрастание кинетической энергии по длине трубопровода. Для магистральных газопроводов эта величина по сравнению с весьма мала. Пренебрегая ею и заменив на , получим (3.8)

По этой формуле можно определить падение давления в трубопроводе, если задан массовый расход .



Если расход – искомая величина, то из (5.9) получаем (3.9)

Здесь должны быть заданы давления и . Разумеется, что остальные величины, входящие в (3.8) или (3.9), также должны быть известны. Формулу (3.9) называют уравнением или формулой расхода, формулу (3.8) – формулой падения квадрата давления.

В проектных и эксплуатационных организациях определяют, как уже было сказано, коммерческий расход , т. е. объемный расход, приведенный к стандартным условиям.

Заменим в (5.10) на : . Плотность при стандартных условиях выразим в виде , а газовую постоянную – через газовую постоянную воздуха и относительную плотность : . После таких замен получим, что коммерческий расход: (3.10)

Где Из уравнения 3.10 следует, что коммерческий расход газа в трубопроводе прямо пропорционально зависит от диаметра трубопровода и разности квадратов давлений в начале и в конце трубы, а также обратно пропорционально зависит от средней температуры газа, длины перегона, коэффициента гидравлического сопротивления и от состава газа (коэффициента сжимаемости и относительной плотности по воздуху).

 

Формула для разности квадратов давлений примет вид (3.11)

Входящие в эти формулы , и подлежат предварительному определению.

Вычислим, чему равен коэффициент . Имеем: температура = 293 К, давление =101325 Па, газовая постоянная воздуха = 287 . Следовательно,

Падение давления по длине газопровода:

Распределение давления по длине трубопровода можно получить из , заменив на : или ,(3.12) если принять для краткости Уравнения (3.12) называется уравнением падения квадрата давления.

Из (3.12) получаем уравнение распределения давления по длине газопровода (3.13)

Замечая, что согласно (3.12) , представим уравнение (3.13) в другом виде: (3.14)




Среднее давление в газопроводе:

Воспользовавшись формулой (3.14), найдем среднее давление в газопроводе:

После интегрирования получаем или

(3.15)

Среднее давление устанавливается в газопроводе после остановки перекачки. По среднему давлению находят коэффициент сжимаемости , учитывающий отклонение от законов идеального газа, а также определяют количество газа, содержащегося в трубопроводе.





Читайте также:

Рекомендуемые страницы:

Поиск по сайту











Секундный расход идеального газа через сопло — Мегаобучалка

Массовый расход газа через сопло определяется по уравнению неразрывности

,

где F2 – площадь выходного сечения; v2 – удельный объем. v2 можно определить из соотношения параметров в адиабатном процессе:

.

Подставляя значения удельного объема v2 и скорость истечения w в уравнение неразрывности, получаем:

,

или

.

Таким образом, массовый секундный расход газа зависит от площади выходного сечения сопла F2, параметров газа на входе и степени его расширения.

Истечение газа из сосуда неограниченной емкости

Рассмотрим истечение газа из бесконечно большого резервуара (рис. 9.4), в котором параметры газа ; параметры на срезе сопла ; параметры окружающей среды . Начальную скорость в резервуаре принимаем равной нулю ( = 0).

Рис. 9.4. Истечение газа из резервуара через суживающееся сопло

 

Если истечение является обратимым адиабатным, то

Таким образом, для данного газа и заданных параметров газа и скорость w и расход газа m зависят только от отношения давления , т.е. от давления во внешнем пространстве, куда истекает газ. Анализ показывает, что при , когда b = 1, скорость истечения газа равна нулю, с уменьшением bскорость все время возрастает и при 0, когда b = 0 оно достигает максимального значения. Расход газа m становится равным нулю при , когда b = 1, и при 0, когда b = 0.

Между этими граничными значениями bрасход m больше нуля, а при некотором определенном отношении давлений расход газа m и скорость истечения wстановятся максимальными. В точке максимума производная расхода m по bпревращается в ноль. Давление , при котором m = mmax и w = w max, называется критическим . Для определения критического отношения давлений возьмем первую производную от последней зависимости, которая стоит в квадратных скобках под корнем и приравняем ее к нулю.

,

отсюда

(9.20)

Критическое отношение давлений зависит только от показателя адиабаты k, т.е. от физических свойств газа. Для одноатомного газа k= 1,66, bкр= 0,49; для двухатомного: k = 1,41, bкр= 0,528; для трехатомного: k = 1,33, bкр= 0,546. С учетом изложенного можно записать:

 

, (9.21)

т.е. критическое давление равно начальному давлению, умноженному на коэффициент bкр.

Рис. 9.5. Зависимость расхода газа (а) от скорости истечения (б) и удельного объема (в)

при истечении от отношения давлений

 

Из рисунка 9.5 видно, что при уменьшении перепада давлений от b = b1до b = bкр расход газа m возрастает от m = 0 при b = 1 до m= mmax = mкр при b = bкр, т.е. на срезе сопла наступает такой режим течения, когда расход газа m, скорость wи удельный объем vдостигают своего предельного значения. При дальнейшем понижении давления до b < bкр, изменение расхода газа mсоответствуют участки кривой bc и bo. Участок bo получен по теоретической зависимости. Действительное же изменение расхода происходит по линии .

Газлифтные скважины. Модели проектирования и оптимизация работы — Оборудование, услуги, материалы

В работе представлен анализ различных моделей при проектировании и оптимизации газлифтных скважин.

В работе представлен анализ различных моделей при проектировании и оптимизации газлифтных скважин.

Приводится пример обработки регулировочной кривой при наличии нескольких режимных точек. В дополнение к общепринятым моделям оптимизации рассмотрена модель лифтирования по величине коэффициента полезного действия. В результате анализа во всех моделях выделена оптимальная область работы газлифтного подъемника, что способствует на практике энергосбережению затрат на добычу углеводородного сырья.

При проектировании и оптимизации работы газлифтных скважин используют различные модели:

‑ гидравлическая характеристика газлифтного подъемника;

‑ кривая распределения давления по длине газлифтного подъёмника;

— регулировочная кривая режима работы газлифтной скважины;

— коэффициент полезного действия газлифтного подъемника.

1. Гидравлическая характеристика газлифтного подъемника

Гидравлическая характеристика строится в координатах перепад давления ∆Р от расхода газа Qг при постоянном расходе жидкости Qж = const (рисунок 1).

РИС. 1. Гидравлическая характеристика газлифтного подъемника

На гидравлической характеристике газлифтного подъемника выделяются 2 точки: т. А — режим минимального перепада давления; т. В — режим минимального удельного перепада давления. Удельный перепад давления — это отношение перепада давления в газлифтном подъемнике к расходу газа. Значения параметров работы газлифтного подъемника в т. А и т. В могут быть определены исследованием на минимум уравнения движения газожидкостной смеси в колонне НКТ требуемого диаметра.

Подобный вид графических зависимостей объясняется различным характером изменения составляющих общего перепада давления. Так, градиент силы тяжести с увеличением расхода газа уменьшается, а градиент сил трения — увеличивается [1].

Оптимальная область работы газлифтного подъемника по затратам энергии располагается между расходами газа в точке А и в точке В [2].

За пределами этой области работа газлифтной скважины не рациональна, либо по величине общего перепада давления, либо по величине удельного перепада давления.

  1. Кривая распределения давления по длине газлифтного подъемника

Кривые распределения давления по длине газлифтного подъемника Н применительно к газлифтным скважинам строятся при постоянном расходе жидкости Qж при заданных значениях давления Рраб в точке ввода газа через рабочий клапан Нкл и давления на устье скважины Pуст (Рисунок 2) в колонне НКТ требуемого диаметра.

Обычно кривые распределения давления используют для расстановки пусковых клапанов по длине газлифтного подъемника [3]. При этом не рассматривается оптимальная область работы газлифтного подъемника.

РИС. 2. Кривые распределения давления в газлифтном подъемнике

Форма кривой распределения давления зависит от диапазона изменения расхода газа.

Кривая распределения давления 1 соответствует изменению расхода газа на гидравлической характеристике (рисунок 1) слева от точки А. В точке ввода рабочего газа в газлифтный подъемник давление газа наибольшее, его скорость наименьшая, а перепад давления наибольший, поэтому градиент давления на забое максимальный. На устье скважины давление газа наименьшее, скорость — наибольшая, перепад давления — минимальный, поэтому градиент давления на устье скважины также минимальный.

Кривая распределения давления 2 соответствует изменению расхода газа на гидравлической характеристике (рисунок 1) справа от точки А. В точке ввода рабочего газа в газлифтный подъемник давление газа наибольшее, его скорость наименьшая, а перепад давления — минимальный, поэтому градиент давления на забое минимальный. На устье скважины давление газа наименьшее, скорость — наибольшая, перепад давления — максимальный, поэтому градиент давления на устье скважины также максимальный.

Кривая распределения давления 3 соответствует изменению расхода газа на гидравлической характеристике (рисунок 1), как слева, так и справа от точки А. В точке ввода рабочего газа в газлифтный подъемник давление газа наибольшее, его скорость наименьшая, а перепад давления больше минимального перепада давления (в точке А), поэтому градиент давления на забое будет соответствовать градиенту давления по линии 1. На устье скважины давление газа наименьшее, скорость — наибольшая, перепад давления больше минимального перепада давления (в точке А), поэтому градиент давления будет соответствовать градиенту давления по линии 2.

Кривая распределения давления 4, соответствует гомогенному потоку газожидкостной смеси в газлифтном подъемнике.

Как следует из вышеприведенного, оптимальная кривая распределения давления соответствует линии 3, наиболее близко расположенной к линии гомогенного потока.

Снятие кривой распределения давления по длине газлифтного подъемника глубинным манометром позволяет оценить фактический режим работы газлифтной скважины.

  1. Регулировочные кривые режима работы газлифтной скважины

Регулировочные кривые обычно строятся по результатам исследования газлифтных скважин в координатах «расход жидкости Qж ‑ расход газа Qг» при постоянном перепаде давления в газлифтном подъемнике ∆Р (рисунок 3). Этот метод был предложен впервые институтом АзНИИ ДН. Эти регулировочные кривые могут быть также построены с использованием уравнения движения газожидкостной смеси в газлифтном подъемнике.

РИС. 3. Регулировочная кривая газлифтного подъемника по АзНИИ ДН

На регулировочной кривой выделяется три точки: точка D ‑ начало подачи жидкости; точка A ‑ максимальная подача жидкости; точка K ‑ конец подачи жидкости. Область между точками D и K является рабочей областью газлифтного подъемника.

На этом же рисунке приведена кривая изменения удельного расхода газа R=Qг/Qж. Пределы изменения этой кривой по расходу газа, от точки D, которая является асимптотой, где R→∞, до точки K, которая также является асимптотой и R→∞. Кривая удельного расхода газа также имеет минимум в точке Е.

Оптимальной областью является область между точками C и A, как по удельному расходу газа, так и по подаче жидкости.

Регулировочная кривая в координатах Qж=f(Qг) увязывается с гидравлической характеристикой газлифтного подъемника (рисунок 4) при различных расходах жидкости. Нулевой расход жидкости соответствует барботажу газа в колонне НКТ [1, 2].

Рис. 4. Гидравлическая характеристика газожидкостного подъемника в координатах «перепад давленияΔP ‑ расход газа Qг» при постоянном расходе жидкости Qж=const

Если на гидравлической характеристике (рисунок 4) проведем линию постоянного перепада давления, то получим три характерные точки D, A, K, как и на регулировочной кривой. Точки D и K пересекают линии нулевой подачи жидкости, точка A касается кривой максимального расхода жидкости в режиме минимального перепада давления. Линия N соответствует минимальному удельному расходу газа Rmin, линия M ‑ минимальному перепаду давления ΔPmin и линия L ‑ минимальному удельному перепаду давления ΔPудmin.

Область между линией N и M соответствует оптимальной работе скважины в интервале от минимального удельного расхода газа до минимального перепада давления.

Область между линией M и L соответствует оптимальной работе скважины от минимального перепада давления до минимального удельного расхода энергии.

4. Коэффициент полезного действия газлифтного подъемника

Общепринято эффективность любого процесса лифтирования оценивать по величине коэффициента полезного действия [3].

Как известно, коэффициент полезного действия (КПД) любого процесса является отношением полезной работы к затраченной.

В общем случае расчет коэффициента полезного действия для газожидкостного потока выполняется по формуле (1):

где

— коэффициент полезного действия газожидкостной смеси;

‑ плотность газожидкостной смеси;

‑ истинная плотность газожидкостной смеси;

Vсм ‑ скорость газожидкостной смеси;

‑ коэффициент гидравлического сопротивления смеси;

D ‑ внутренний диаметр скважины;

H ‑ глубина спуска колонны под динамический уровень;

g ‑ ускорение свободного падения.

Для гомогенного потока (жидкость, газ, газожидкостная смесь) коэффициент полезного действия рассчитывается по формулам:

для жидкости (Qг=0) расчет выполняется по формуле (2):

где

‑ коэффициент полезного действия при движении однофазной жидкости;

‑ коэффициент гидравлического сопротивления при движении жидкости;

Vж ‑ скорость жидкости;

‑ плотность жидкости.

Для газа (Qж=0) расчет выполняется по формуле (4):

где

‑ коэффициент полезного действия при движении газа;

‑ коэффициент гидравлического сопротивления при движении газа;

‑ плотность газа;

Vг ‑ скорость газа.

То есть для гомогенного потока расчет выполняется по формуле (5).

где ‑ коэффициент полезного действия гомогенного потока.

На рисунке 5 приведена зависимость коэффициента полезного действия газлифтного подъемника от скорости газожидкостной смеси при постоянном газосодержании β=Vг/Vсм, приведенном к среднему давлению в газлифтном подъемнике принятого диаметра.

β123456780

РИС. 5. Зависимость коэффициента полезного действия от скорости смеси при β

Линии КПД имеют максимум, соответствующий минимуму перепада давления на гидравлической характеристике (рисунок 1).

Таким образом, при проектировании газлифтного подъемника необходимо использовать все модели, изложенные в статье. При этом следует принимать то или иное условие оптимизации.

Литература

  1. Васильев В.А. Экспериментальные исследования плотности и гидравлических сопротивлений газожидкостного потока применителъно к условиям нефтепромысловой практики. Дисс. канд. техн. наук. Спец. 05.15.06. Грозный, 1972.
  2. Гужов А.И. Совместный сбор и транспорт нефти и газа. — М.: Недра,1973. — 469 с.
  3. Мищенко И.Т. Скважинная добыча нефти: Учебное пособие для вузов. М.: М71 ФГУП Изд-во «Нефть и газ» РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2003. 816 с.

Газодинамика процесса истечения из резервуаров со сжатыми газами

В данной статье рассматривается задача истечения сжатого природного газа из ёмкости с высоким давлением в газовую магистраль. В процессе расчетов учитываются два режима истечения — критического и докритического, а также рассматриваются две модели газа — идеального и реального.

Сжатый (компримированный) природный газ (КПГ) сегодня является альтернативой таким видам топлива как пропан, дизель и бензин. Более того, он имеет ряд преимуществ: меньшая токсичность, низкое содержание примесей и т. д. Транспортировка и хранение КПГ осуществляется в баллонах под давлением 25 Мпа при температуре окружающей среды. В случае транспортировки КПГ по воде применяются специальные CNG суда.

Рассматривается задача истечения газа из баллона с давлением = 25 Мпа и объемом =28.872 м3 в газовую магистраль с постоянным давлением = 6.0795 Мпа. Истечение происходит через сопло с площадью поперечного сечения = 0.000785 м2. При уменьшении давлении в баллоне будет наблюдаться сильное понижение температуры внутри самого баллона, следовательно, и его стенок. Стоит задача в нахождении параметров газа: давления, температуры и плотности внутри баллона на всем процессе истечения, а так же самого времени процесса. Рассматриваются две модели газа: идеального и реального.

Сам процесс делится на два режима:

1.                  Критический. Скорость газового потока эквивалентна скорости звука. Параметры массового расхода  и скорости потока  газа не зависят от параметра давления .

2.                  Докритический. Скорость газового потока начинает уменьшаться вплоть до нуля (окончания процесса). Параметры  и  имеют зависимость от параметра .

Параметр давления  находится следующим образом:

Далее следует указать значение . Как известно из газодинамики:

где — показатель адиабаты.

Теперь мы можем определить, в каком режиме находится процесс в данный момент времени. Если параметр  принимает значение:

—     [0;], то режим истечения критический;

—     [;1], то режим истечения докритический.

Для получения параметров давления , температуры  и плотности  газа используется система из трех уравнений:

                                                         (1)

где — удельная энтальпия вытекающего газа.

В данной системе, в зависимости от режима, значение массового расхода принимает следующие значения:

—       Критический режим:

;

—       Докритический режим:

,

где — коэффициент расхода, который учитывает гидравлические потери потока при выходе из сопла; — время окончания процесса.

В задаче рассматриваются две модели газа: идеального и реального. В зависимости от выбранной модели газа в системе (1) уравнением состояния является:

—       Уравнение Менделеева — Клапейрона, для случая идеального газа;

где  — газовая постоянная;

—       Уравнение Редлиха — Квонга, для случая реального газа:

где  — постоянные Редлиха — Квонга.

Расчеты проводились численным методом в программе MATLAB. Использовался классический метод Рунге — Кутты четвертого порядка. На рис.1 (модель идеального газа) и рис. 2 (модель реального газа) представлены результаты для параметров давления, температуры и плотности газа. Вертикальная черта на графиках указывает границу перехода от критического режима в докритический.

Описание: C:\Users\Евгений\Desktop\диплом\ПРоги\Идеальный газ\calculate (1)\calculate\статьяид.bmp

Рис. 1. Параметры идеального газа в баллоне при истечении.

Описание: C:\Users\Евгений\Desktop\диплом\ПРоги\Реальный газ\calculate (1)\calculate\статья.bmp

Рис. 2. Параметры реального газа в баллоне при истечении.

Итак, по результатам расчетов можно сделать следующие выводы:

—       Время истечения реального газа из баллона составило 194 с.

—       Максимально низкая температура в баллоне составляет 215 К и приходится на конец процесса истечения;

—       Разница по времени истечения для реального и идеального газа составляет 31 секунду для данной задачи.

Литература:

1.     Павловский В. А. Введение в термодинамику реальных газов: Монография ФГУП «Крыловский государственный научный центр». СПб., 2013. 230 с.: ил.

2.     Гинзбург И. П. Прикладная гидрогазодинамика. Л.: Издательство ЛГУ. 1958. − 311 с.

3.     Павловский В. А., Чистов А. Л. «Моделирование динамики заполнения резервуара реальным газом», СПб., 2013.

4.     Вулис Л. А. Теория газовых потоков. М. — Л.: Госэнергоиздат. 1950. − 304 с.

Преобразование SCFH при 59 ° F в SCFM при 59 ° F

Количество: 1 стандартных кубических футов газа в час (SCFH при 59 ° F) потока газа
Равно: 0,017 стандартных кубических футов газа в минуту (SCFM при 59 ° F) в потоке газа

Преобразование стандартных кубических футов газа в час в стандартных кубических футов газа в минуту Значение в шкале единиц расхода.

TOGGLE: от стандартных кубических футов газа в минуту к стандартным кубическим футам газа в час и наоборот.

CONVERT: между другими устройствами измерения расхода — полный список.

Сколько стандартных кубических футов газа в минуту содержится в 1 стандартных кубических футах газа в час? Ответ: 1 SCFH при 59 ° F равен 0,017 SCFM при 59 ° F

0,017 SCFM при 59 ° F преобразуется в 1 из чего?

Стандартное количество кубических футов газа в минуту 0,017 кубических футов газа в минуту при 59 ° F преобразуется в 1 кубический фут газа в час при 59 ° F, один стандартный кубический фут газа в час. Это РАВНОЕ значение расхода газа, равное 1 стандартным кубическим футам газа в час, но в альтернативных единицах измерения расхода газа Стандартные куб. Футы газа в минуту.

SCFH при 59 ° F / SCFM при 59 ° F результат преобразования расхода
Из Символ равен Результат Symbol
1 SCFH при 59 ° F = 0,017 кубических футов в минуту при 59 ° F

Таблица преобразования — стандартных кубических футов газа в час от до стандартных кубических футов газа в минуту

1 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0.017 кубических футов в минуту при 59 ° F

2 стандартных кубических фута газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0,033 кубических футов газа в минуту при 59 ° F

3 стандартных кубических фута газа в час до стандартных кубических футов в минуту газа в минуту = 0,050 стандартных кубических футов в минуту при 59 ° F

4 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0,067 кубических футов в минуту при 59 ° F

5 стандартных кубических футов газа в час в соответствии со стандартом кубических футов газа в минуту = 0,083 кубических футов газа в минуту при 59 ° F

6 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0.10 кубических футов в минуту при 59 ° F

7 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0,12 кубических футов в минуту при 59 ° F

8 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов в минуту газа в минуту = 0,13 стандартных кубических футов в минуту при 59 ° F

9 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0,15 кубических футов в минуту при 59 ° F

10 стандартных кубических футов газа в час в соответствии со стандартом кубических футов газа в минуту = 0,17 кубических футов газа в минуту при 59 ° F

11 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0.18 SCFM при 59 ° F

От 12 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0,20 кубических футов в минуту при 59 ° F

13 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов в минуту газа в минуту = 0,22 SCFM при 59 ° F

14 стандартных кубических футов газа в час до стандартных кубических футов газа в минуту = 0,23 SCFM при 59 ° F

15 стандартных кубических футов газа в час в соответствии со стандартом куб. футов газа в минуту = 0,25 куб. футов в минуту при 59 ° F

Категория : главное меню • меню расхода • Стандартные куб. футы газа в час

Преобразование расхода стандартных кубических футов газа в час (SCFH при 59 ° F) и Стандартных кубических футов газа в минуту (SCFM при 59 ° F) единиц в обратном направлении от Standard cu- футы газа в минуту в стандартные кубические футы газа в час.

Расход. Газ и жидкости.

Данный калькулятор единиц измерения основан на преобразовании одной пары из двух единиц расхода. Чтобы получить полный набор нескольких единиц для объемного и массового расхода на одной странице, попробуйте инструмент Multi-Unit converter, который встроил все варианты единиц измерения расхода. Страница с расходом по обмену парами единиц массы.

Первая единица: Стандартные кубические футы газа в час (SCFH при 59 ° F) используются для измерения расхода газа.
Секунда: стандартные кубические футы газа в минуту (SCFM при 59 ° F) — единица измерения расхода газа.

ВОПРОС :
15 SCFH при 59 ° F =? SCFM при 59 ° F

ОТВЕТ :
15 SCFM при 59 ° F = 0,25 SCFM при 59 ° F

Сокращение или префикс для стандартных кубических футов газа в час:
SCFH при 59 ° F
Сокращение для стандартных кубических футов газа в минуту:
SCFM при 59 ° F

Другие применения этого калькулятора расхода …

Благодаря вышеупомянутой двухуровневой вычислительной службе, которую он предоставляет, этот преобразователь расхода оказался полезным также в качестве обучающего инструмента:
1.в практике Стандартные кубические футы газа в час и Стандартные кубические футы газа в минуту (SCFH при 59 ° F против SCFM при 59 ° F) измеряют обмен.
2. для коэффициентов пересчета между парами единиц измерения.
3. Работа со значениями и свойствами расхода.

,

: понимание высокого давления в сравнении с пропаном низкого давления | HomeBrewTalk.com